本文圍繞淬火、溫度、定向、過程、溫度場、條件、對流、半圓、模擬、邊界等有關詞展開編寫的關于拋丸機定向套淬火過程的數值模擬的淬火溫度相關文章，僅供大家了解學習。
拋丸機定向套淬火過程的數值模擬拋丸機定向套長期運行在惡劣的環境中。它主要受到被加工試件的拋丸、碰撞和磨損的影響，失效形式主要是磨損、變形和斷裂。
是整個組織運作的薄弱環節，嚴重降低拋丸機 [L]的使用壽命和工作效率
工作環境決定了工件必須具有高硬度和足夠的硬化深度。
因此，為了保證良好的耐磨性和整體剛性，需要進行熱處理，尤其是淬火處理。
套筒定向淬火后的組織和性能取決于淬火過程中各部分的溫度梯度分布。
因此，對溫度場進行有限元分析，找出各點的冷卻速度是非常重要的。
由于目前技術條件的限制
不可能在線測量真實物體的溫度場。主要靠實驗測量和經驗判斷。
因此，傳統方法無法完整、全面、準確地分析和預測淬火過程中的溫度場。
隨著數值模擬的快速發展，熱處理過程的數學模型和計算方法不斷完善，熱處理過程的計算機模擬越來越受到人們的重視，在指導實際生產中取得了良好的效益。
本文利用大型通用有限元軟件對拋丸機定向套淬火過程中的溫度場進行了模擬，可以顯示任意時刻任意截面上的溫度場。
可以觀察溫度等值線和等值線的時延，還可以顯示任意點的溫度-時間曲線，大大減少了實際生產中的試驗次數，從而縮短了周期。
1.淬火冷卻過程的數學模型。1數學模型淬火過程的溫度場分析屬于典型的非瞬態熱傳導問題，其三維溫度場的控制方程為:其中:T為溫度場分布函數；a是熱導率；p和C是物質的密度和比熱容，QC是相變潛熱。
對于淬火過程
比容和導熱系數與淬火過程的溫度有關。
公式(1)是一個一般化的等式。為了得到定解，需要給出定解條件，即微分方程的邊界條件和初值條件。
1.2當淬火零件具有流動邊界條件時
認為邊界條件是對流傳熱的邊界條件:其中:H和D分別代表表面傳熱系數和傳熱邊界，Z是零件的表面溫度，W是淬火介質的溫度。
2有限元模擬圖1為拋丸機定向套的三維結構圖。底片尺寸為292 millx360mm，半圓柱體內徑為120mm，高度為84mm，定向套厚度為14mltl，材質為高鉻鑄鐵2c15cr，密度為7620kg/m3。
加熱至980℃保溫，充分奧氏體化，然后空冷。
模擬了定向套在淬火過程中各部分的溫度場分布。
圖1拋丸機定向套三維結構示意圖2.1模型網格劃分模型采用8節點Solid70單元進行智能網格劃分。精度*為6。考慮到半圓柱形零件的結構特征會影響淬火過程中該零件的溫度場分布，進行了新的更高密度的網格劃分。
2.2材料的物理參數材料的物理力學參數是溫度場數值模擬過程中的重要物理量。它們的選擇是否正確，對模擬結果的準確性起著決定性的作用。
高鉻鑄鐵2c15cr的密度與溫度變化關系不大，按常數處理，對后期結果影響不大。
這里，對溫度變化影響較大的比熱容、導熱系數等熱物理參數必須視為溫度的函數，以保證計算結果的準確性。
研究的參數部分引用了文獻[7.8]的數據，如表1所示。
表1高鑄鉻鐵2c15cr 2.3初始條件和邊界條件材料性能參數由于拋丸機定向套體積小、壁厚薄(平均壁厚為14mm)且全絕緣，初始溫度場可設為均勻溫度場。本文中，初始溫度為980℃。
有限元模型的邊界條件主要考慮對流散熱。
根據傳熱學理論和相關文獻中經驗公式
試件與環境之間的對流換熱系數為20 ~ 40 W/(m2)。
結合實測溫度，模擬計算中的對流換熱系數為35 W/(m2)，淬火終止溫度為25。
將熱分析類型設置為瞬態熱分析，并將淬火時間設置為3000秒。
結果與討論淬火過程中，不同時刻定向套的溫度場云圖如圖2所示。
可以看出，在淬火過程中，隨著時間的延長，定向套的溫度迅速下降，而定向套各部分的溫度下降速度不同，平板處的冷卻速度高于半圓柱體處。
從圖2可以看出，淬火500 s時，底板F點溫度為560，半圓柱壁H點溫度為726。
不同部位的溫差是淬火應力和結構開裂報廢的主要原因。
圖2不同淬火時間定位套溫度場云圖。分別研究圖1所示的節點a、b、c、d和e。
研究了溫度隨時間的變化，結果如圖3所示。
B點位于底板外緣，在冷卻過程中受定向套其他部位熱量影響較小。
在淬火過程中，溫度迅速下降。
因此，淬火后，溫度會迅速下降。
C點位于平板與半圓柱壁的交界處，其散熱受周圍元器件影響較大，溫度下降較慢。
同樣的道理。
與d的溫度-時間關系也有很大差異。
圖3a-e五點鐘時溫度隨時間變化的曲線
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